中心議題：
- 體二極管的反向恢復(fù)電荷
- 分析MOSFET" title="MOSFET">MOSFET功耗產(chǎn)生機(jī)制
- 優(yōu)化SR" title="SR">SR MOSFET以提高效率
解決方案：
- 建立MOSFET功耗模型
- SR MOSFET關(guān)斷性能分析
80 PLUS® 計(jì)劃的推行，要求將開關(guān)電源" title="開關(guān)電源">開關(guān)電源（SMPS）的系統(tǒng)總體能效提高至90%。隔離式電源轉(zhuǎn)換器的次級(jí)整流產(chǎn)生的嚴(yán)重的二極管正向損耗是主要的損耗。因此，只有利用同步整流" title="同步整流">同步整流（SR），才可能達(dá)到如此高的能效水平。要實(shí)現(xiàn)理想的開關(guān)性能，必須充分理解SR MOSFET的功耗產(chǎn)生機(jī)制。本文分析了SR MOSFET的關(guān)斷過程，并且提出了一個(gè)用于計(jì)算功耗以優(yōu)化系統(tǒng)能效的簡(jiǎn)單模型。
1. 導(dǎo)言
隨便看一個(gè)開關(guān)電源，你都可以在電源轉(zhuǎn)換器的二次側(cè)發(fā)現(xiàn)一個(gè)整流級(jí)。整流級(jí)的任務(wù)是對(duì)經(jīng)由變壓器從SMPS的一次側(cè)轉(zhuǎn)移至二次側(cè)的方波電源信號(hào)進(jìn)行整流。SMPS通常利用功率二極管來(lái)實(shí)現(xiàn)整流（請(qǐng)參見圖1）。但是，功率二極管具有0.5 V乃至更高的正向壓降，并且會(huì)產(chǎn)生較高輸出電流，因此會(huì)造成嚴(yán)重的導(dǎo)通損耗，從而大大影響整個(gè)電源轉(zhuǎn)換器的能效。為了最大限度地降低這些整流損耗，可以利用最新功率MOSFET來(lái)代替二極管。最新的功率MOSFET能夠大幅降低導(dǎo)通損耗，特別是在輸出電流較高的情況下。在考慮低負(fù)載效率時(shí)，關(guān)注的焦點(diǎn)不是導(dǎo)通損耗，而是開關(guān)損耗。因?yàn)橄啾扔诙O管，MOSFET的開關(guān)損耗高得多。對(duì)系統(tǒng)能效的其他重要影響來(lái)自柵極驅(qū)動(dòng)和旨在遏制關(guān)斷過程中的過電壓尖峰的緩沖網(wǎng)絡(luò)。這是一個(gè)十分復(fù)雜的系統(tǒng)，因此，必須深刻理解所有參數(shù)相互之間的關(guān)系，才能優(yōu)化系統(tǒng)能效。
圖1. 同步整流與二極管整流之比較
2. SR MOSFET關(guān)斷性能分析
為便于理解SR開關(guān)的關(guān)斷過程，圖2所示為幾個(gè)最重要的波形的示意圖。
圖2. SR MOSFET的關(guān)斷性能（按不同開關(guān)點(diǎn)分段）
分析首先從開關(guān)的導(dǎo)通狀態(tài)開始：此時(shí)，柵極電壓很高，漏源電壓幾乎為零，電流從源極流向漏極。在點(diǎn)1時(shí)，柵極被關(guān)斷。在UDS波形中，這表現(xiàn)為柵極電容CG放電產(chǎn)生的負(fù)電壓驟降很小。此放電會(huì)在MOSFET的源極連接處產(chǎn)生具有大的電流變化（di/dt）的電流峰值。在感應(yīng)作用下，源極的這種電感會(huì)引起UDS波形發(fā)生壓降。
等式1
點(diǎn)2時(shí)，MOSFET通道關(guān)斷，然而，在輸出扼流圈的驅(qū)動(dòng)下，電流不得不繼續(xù)流動(dòng)。這迫使電流轉(zhuǎn)而流向MOSFET的體二極管，使得開關(guān)發(fā)生負(fù)電壓降UD。在圖2中，這段時(shí)間被標(biāo)記為tD。在點(diǎn)3開啟一次側(cè)之后，電流不得不下降。如果一次側(cè)MOSFET的開啟速度很快，那么，二次側(cè)的環(huán)路電感將限制電流換向，從而形成恒定的di/dt。在這個(gè)階段（tramp），漏源電壓波形會(huì)出現(xiàn)一個(gè)MOSFET的源極電感造成的電壓降，并且受負(fù)di/dt的影響，漏源電壓現(xiàn)在也轉(zhuǎn)為正向。當(dāng)電流穿過零位線（點(diǎn)4）后，電流不再流經(jīng)體二極管。因此，二極管上的正向壓降也變?yōu)榱悖瑢?dǎo)致UDS波形再次發(fā)生一個(gè)值為體二極管正向壓降UD的正向壓降。穿過零位線后，電流以不變的di/dt保持流動(dòng)。不過，現(xiàn)在電流的方向?yàn)樨?fù)，正在將體二極管的反向恢復(fù)電荷Qrr*移走，并對(duì)MOSFET的輸出電容Coss充電。在這種情況下，Qrr*僅被視為MOSFET體二極管的反向恢復(fù)電荷，而數(shù)據(jù)手冊(cè)中的Qrr則是按照J(rèn)EDEC標(biāo)準(zhǔn)測(cè)得的，因此，除體二極管Qrr*之外，還包含部分MOSFET輸出電荷Qoss（詳細(xì)情況請(qǐng)參見第4節(jié)）。在對(duì)Coss充電的同時(shí)，MOSFET的電壓也開始朝著變壓器電壓升高。點(diǎn)5時(shí)，達(dá)到最高反向電流Irev_peak，也就是說，經(jīng)過充電現(xiàn)在Coss已經(jīng)達(dá)到變壓器電壓。在理想狀況下，這個(gè)系統(tǒng)現(xiàn)在應(yīng)當(dāng)處于穩(wěn)定狀態(tài)，但是，系統(tǒng)中仍然存在如下電量：
等式2
現(xiàn)在，這種感應(yīng)電量將觸發(fā)LC振蕩電路，并迫使雜散電感Lstray中存儲(chǔ)的電量被轉(zhuǎn)移至MOSFET的輸出電容，從而產(chǎn)生關(guān)斷時(shí)的過電壓尖峰。LC電路的性能取決于變壓器的電感、布局、封裝和MOSFET Coss，如圖3所示。
圖3. 電流倍增器SR中的LC關(guān)斷振蕩電路
LC電路的振蕩頻率為
等式3
并且，環(huán)路的寄生電阻會(huì)抑制振蕩（Coss = MOSFET的輸出電容， Lstray = Lsource + Ldrain + LPCB + Ltransformer）。僅當(dāng)二次側(cè)的環(huán)路電感限制了電流換向時(shí)，此處討論的波形形狀才有效。這就意味著，限制di/dt的不是一次側(cè)MOSFET的開啟速度，而是電源的二次側(cè)的雜散電感。
3. 建立MOSFET功耗模型
在設(shè)計(jì)基于SR的高能效電源時(shí)，必須準(zhǔn)確地知道SR MOSFET中的功耗源自何處。下面，按照理想的MOSFET開關(guān)性能，確定了功耗的所有重要來(lái)源。
導(dǎo)通損耗取決于MOSFET的RDS(on)，可通過如下公式計(jì)算得到：
等式4
這里，IRMS是流經(jīng)MOSFET的電流，而不是轉(zhuǎn)換器的輸出電流。
為確保兩個(gè)SR MOSFET之間的互鎖，以避免出現(xiàn)直通電流，必須實(shí)現(xiàn)一定的死區(qū)時(shí)間。因此，在開啟一次側(cè)之前，必須關(guān)斷相應(yīng)的MOSFET。這將導(dǎo)致電流從MOSFET溝道，轉(zhuǎn)而流向MOSFET體二極管，而這又會(huì)使漏源極電壓發(fā)生負(fù)電壓降（圖1）。這段時(shí)間被稱為體二極管導(dǎo)通時(shí)間tD。利用下列參數(shù)，即可算出二極管功耗：體二極管的正向壓降UD、從源極流向漏極的體二極管電流ISD、體二極管導(dǎo)通時(shí)間tD和電源轉(zhuǎn)換器開關(guān)頻率fsw：
等式5
SR MOSFET的柵極驅(qū)動(dòng)損耗取決于柵極電荷Qg、柵極驅(qū)動(dòng)電壓Ug和開關(guān)頻率fsw：
等式6
這些損耗是由MOSFET的柵極電荷造成的，而柵極電荷則消散在柵極晶體管和柵極驅(qū)動(dòng)器中。
SR MOSFET關(guān)斷過程中，輸出電荷Qoss和反向恢復(fù)電荷Qrr*也會(huì)產(chǎn)生損耗。其計(jì)算公式可從SR MOSFET關(guān)斷性能的簡(jiǎn)化模型（圖4）推導(dǎo)得到。
圖4. SR MOSFET關(guān)斷的簡(jiǎn)化模型
通過對(duì)電流波形的三角形形狀和MOSFET的恒定輸出電容的粗略估算，可以計(jì)算出MOSFET關(guān)斷過程產(chǎn)生的電量。如果電流換向受到電感的限制（大多數(shù)應(yīng)用都是這樣），則可假定電流波形為三角形形狀。要計(jì)算在特定變壓器電壓UT條件下，MOSFET的等效恒定電容Cconst，必須知道時(shí)變非線性輸出電容coss(t)：
等式7
要計(jì)算MOSFET關(guān)斷過程中的開關(guān)損耗，必須首先確定反向電流峰值Irev_peak：
等式8
根據(jù)變壓器電壓和電流變換環(huán)路中的電感，可以計(jì)算出di/dt：
等式9
現(xiàn)在，可以計(jì)算出開關(guān)電荷Qsw=Qoss+Qrr*：
等式10
由此推導(dǎo)，可以計(jì)算出開關(guān)感應(yīng)電量：
等式11
達(dá)到電流峰值tIpeak時(shí)，雜散電感中會(huì)儲(chǔ)存感應(yīng)電量，Coss中也會(huì)儲(chǔ)存電容電量。因此，可以進(jìn)行電量比較：
等式12
然后，這些電量將被轉(zhuǎn)移至MOSFET的輸出電容（圖4），并在此產(chǎn)生過電壓尖峰，繼而，這些電量將被LC振蕩電路的電阻部分消耗（圖1，點(diǎn)6）。于是，可以得出關(guān)斷過程中的功耗：
等式13
計(jì)算的準(zhǔn)確性取決于MOSFET的開關(guān)性能。必須確保不會(huì)發(fā)生諸如動(dòng)態(tài)開啟或雪崩等二次效應(yīng)。此外，硬開關(guān)拓?fù)淇蓪?shí)現(xiàn)最佳結(jié)果。任何諧振軟開關(guān)拓?fù)渚赡軐?dǎo)致偏差。在這種情況下，可以對(duì)MOSFET進(jìn)行優(yōu)化以獲得較低RDS(on)，因?yàn)榭梢曰厥绽瞄_關(guān)過程產(chǎn)生的部分電量。
4. 體二極管的反向恢復(fù)電荷
對(duì)于優(yōu)化能效，MOSFET內(nèi)部的體二極管具有關(guān)鍵作用。在每個(gè)開關(guān)循環(huán)中，在MOSFET被關(guān)斷之前，體二極管通常會(huì)通電，反向恢復(fù)電荷Qrr*也由此積聚起來(lái)。在第3節(jié)中已經(jīng)提到，數(shù)據(jù)手冊(cè)中所載Qrr與實(shí)際Qrr*有所出入。數(shù)據(jù)手冊(cè)中的值是按di/dt為100 A/μs測(cè)得的，二極管被施以最高漏極電流，并且MOSFET關(guān)斷前的導(dǎo)通時(shí)間長(zhǎng)達(dá)500 μs左右甚至更長(zhǎng)。因此，所測(cè)得的值是盡可能最高的Qrr*。此外，JEDEC標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的測(cè)定方法不僅包含了Qrr*，而且包含MOSFET的部分輸出電荷，因而得到的總值很高，與實(shí)際值不相符。需要強(qiáng)調(diào)的是，雖然在實(shí)際應(yīng)用中，di/dt可能高達(dá)1000 A/μs，并且di/dt越高，Qrr*也越高。但是，Qrr*主要取決于電流和二極管導(dǎo)通時(shí)間。由于在實(shí)際應(yīng)用中，電流僅為最高漏極電流的一半甚或更低，并且二極管導(dǎo)通時(shí)間僅為50 ns至150 ns，因此實(shí)際Qrr*值比數(shù)據(jù)手冊(cè)中的值低得多。
圖 5. Qrr*與體二極管充電時(shí)間的關(guān)系
如圖5所示，MOSFET柵極定時(shí)對(duì)實(shí)際有效的Qrr*值有很大的影響。在MOSFET關(guān)斷之前，體二極管通電的時(shí)間越長(zhǎng)，所積聚的反向恢復(fù)電荷就越多。這會(huì)降低效率，并且導(dǎo)致更高的關(guān)斷時(shí)過電壓尖峰。以圖5中所示的第2個(gè)解決方案為例。在體二極管導(dǎo)通時(shí)間僅為20 ns至140 ns的理想狀況下，功耗增加0.5W左右（變壓器電壓= 40 V，開關(guān)頻率= 125 kHz），這個(gè)功耗會(huì)對(duì)效率造成顯著影響，特別是在低負(fù)載條件下。取決于MOSFET技術(shù)和體二極管導(dǎo)通時(shí)間，Qrr*的影響往往是次要的，因?yàn)橥ǔ］敵鲭娙莶攀侵饕挠绊懸蛩亍Ａ硗猓瑪?shù)據(jù)手冊(cè)中未提供與應(yīng)用有關(guān)的Qrr值。
5. 優(yōu)化SR MOSFET以提高效率
要優(yōu)化SR MOSFET以提高效率，必須在開關(guān)損耗與導(dǎo)通損耗之間找到最佳平衡點(diǎn)。在輕負(fù)載條件下，RDS(on)導(dǎo)通損耗的影響微乎其微，因?yàn)橹挥猩倭侩娏髁鹘?jīng)MOSFET。在這種情況下，在整個(gè)負(fù)載范圍內(nèi)基本保持不變的開關(guān)損耗是主要損耗。但是，當(dāng)輸出電流較高時(shí)，導(dǎo)通損耗則成為最主要的損耗，其占總功耗的比例也最高，請(qǐng)參見圖6。
圖6. 不同輸出電流條件下的功耗分布（IPP028N08N3 G；fsw = 125 kHz、UT = 40 V）
在選擇最適當(dāng)?shù)腗OSFET時(shí)，必須特別注意RDS(on)值的范圍，如圖7所示。當(dāng)RDS(on)超出最優(yōu)值時(shí)（更高RDS(on)），總功耗將線性增加。而當(dāng)RDS(on) 降至低于最優(yōu)值時(shí)，總功耗也會(huì)急劇上升。此外，在圖7中可以看出，可實(shí)現(xiàn)最低功耗的RDS(on)值范圍相當(dāng)寬。
圖7. 功耗與RDS(on)值的關(guān)系（OptiMOS™3 80 V解決方案；VT = 40 V，fsw = 150 kHz，IMOSFET = 20 A，Vgate = 10 V）
當(dāng)RDS(on)在1毫歐姆至3毫歐姆范圍內(nèi)時(shí)，總功耗始終大致相同。但是，在1毫歐姆以下，RDS(on)僅下降0.5毫歐姆，便會(huì)令總功耗提高一倍，從而嚴(yán)重降低電源轉(zhuǎn)換器的效率。
圖8表明了在實(shí)際應(yīng)用中，不同MOSFET RDS(on) 值范圍的影響。圖中所示為在服務(wù)器電源中分別測(cè)得的IPP028N08N3 G和IPP057N08N3 G的值。
圖8. 服務(wù)器電源中兩個(gè)SR MOSFET RDS(on) 值范圍的實(shí)測(cè)效率比較
在輕負(fù)載條件下，RDS(on) 值較高的MOSFET的效率也更高。這個(gè)MOSFET具有較低的輸出電容和較低的柵極電荷，因而其開關(guān)損耗也更低。另一方面，隨著輸出電流的提高，其效率將逐漸降低，反而RDS(on) 值較低的MOSFET的性能更好。要在整個(gè)輸出電流范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)最優(yōu)效率，必須均衡考慮選擇最優(yōu)SR MOSFET。
6. 結(jié)束語(yǔ)
本文介紹了一個(gè)用于分析開關(guān)電源轉(zhuǎn)換器同步整流級(jí)的功耗的方法。我們開發(fā)了一個(gè)簡(jiǎn)單的分析模型，以用于計(jì)算開關(guān)損耗。借助這些工具，開發(fā)基于同步整流的開關(guān)電源的開發(fā)人員，可以更有效地選擇最優(yōu)拓?fù)浜蚆OSFET，可以大致計(jì)算SR功耗，能加快設(shè)計(jì)過程，提高系統(tǒng)能效。