1引言

　　推挽電路因控制簡單、無直通現象等優點，在中、低電壓輸入變換器中得到廣泛應用，但推挽電路中兩個開關管處于硬開關狀況，隨著開關頻率的增高，開通功耗較大[1]。橋臂換向軟開關" title="軟開關">軟開關在橋式變換器（包括半橋變換器）中得到廣泛應用，如移相全橋軟開關電路[2]，但橋臂換向軟開關無法在推挽電路中應用，雖然文獻[3],[4]對推挽軟開關作過探討，但它只能應用于雙管推挽電路，且增加一只開關管的導通損耗，這對低電壓輸入的推挽電路是不適宜的。

　　針對這種情況，本文通過分裂次級直流濾波電感，再將其等效到初級實現推挽電路的零電壓開通軟開關技術。

2電路拓樸結構及工作原理

2．1主電路拓樸結構

　　電感分裂式" title="電感分裂式">電感分裂式推挽換向" title="推挽換向">推挽換向軟開關的主電路結構及其開關管的控制方式如圖1（a）及圖1（b）所示。它與一般的推挽電路不同之處有兩點：一是次級濾波電感分裂為兩個（L1=L2=L），二是變壓器次級給出兩個去磁繞組LN3、LN4，它與V3、V4、L1、L2一起構成去磁回路。

2．2工作原理

　　其電路可分為如下幾個工作過程：

　?。?）t0～t1階段，即開關管S1導通期間，變壓器次級LN2產生下正上負的感應電壓，變壓器向負載傳輸能量，此時變壓器次級LN2、二極管V2、電感L2和負載形成回路。t1時刻，S1關斷，S1兩端電壓被電容C1箝位不能突變，所以S1是軟關斷。

　?。?）t1～t2階段，t1時刻，S1關斷，LP2、GB、V6形成初級勵磁泄放回路。同時在LN3兩端產生上正下負的感應電壓，此時二極管V3導通，電感L2、與負載R和變壓器次級LN3形成iL2續流回路。t2時刻，S2被驅動。設此時iL2電流未泄放到零，初級V6仍為導通狀態，S2兩端電壓為零，是零電壓開通。

　?。?）t2～t3階段，仍是iL2續流階段，t3時刻，iL2泄

(a)主電路圖(b)開關管的控制信號

圖1主電路及開關管的控制信號圖

圖2主電路的等效拓樸結構

（a）t0～t1階段(b)和t1～t1階段

放完畢。

　　（4）t3～t4階段，t3時刻，iL2=0，LP2上電流換向，變壓器次級繞組LN1兩端產生上正下負的感應電壓，二極管V1導通。

　　t4時刻以后，重復上半周工作過程。

　　綜合上述過程，可以看出該電路實現軟開關的基本原理及特點：

　?。?）在S1、S2都不導通期間（t1～t2,t4～t5），L1（L2）的續流電流耦合到初級，形成V5、V6換向電流，這個電流能維持到S1、S2的驅動脈沖到來，就可以實現零電壓開通。

　　（2）分裂的L1、L2電流疊加對負載為連續狀態。故L1、L2的綜合效果是一直流濾波電感，但單個電感L1或L2的電流在整個周期是不連續的，在S1或S2開通期間呈交流電感性質，所以它和橋臂換向性串聯在初級的電感所起的作用一樣。

3基本關系式

3．1主要關系式

　　依據上述電路的工作過程，得到各換向階段的等效電路如圖2所示。

　?。?）t0～t1階段：變壓器傳輸能量階段，此時的等效拓樸結構如圖2（a）所示。　　圖中是變壓器初級漏感和次級電感的等效電感，為變壓器次級負載折合到初級的等效負載，為變壓器次級電容折合到初級的等效電容，則流過等效負載和等效漏感的電流iL2滿足方程：(1)

電路的初始條件為：iL2（t0）=0UC（t0)=Umin

可求得該電路的解為：(2)式中

　　（2）當t1～t3階段：續流階段，其等效電路為圖2（b）所示。

次級回路的狀態方程為：（3）

邊界條件：iL（t2）=ILP，uC（t2）=UOP（ILP為峰值電流，UOP為峰值電壓）。若電路是理想的，即，這里假設uC（t）=常數,則求解式（3）得到：（4）

iL2的續流時間為：(5)

3．2問題及分析

　　（1）由式（5）可以看出，只要△t>(t3－t1)時,電路就可實現零電壓軟開關技術。

　?。?）由等效電路圖2（b）及式（2）可以看出L1（L2）在電路中實質上起到了橋臂換向中的換向交流電感作用，因此它也存在占空比丟失問題[4]。

　?。?）由于L1（L2）的開通電流與續流電流的等效回路參數基本相同，當NLN3=NLN1=NLN2時，極易造成初級S1（S2）電流為鋸齒波電流，它加大了開關器件的電流應力。雖然可以通過改變(NLN1/NP)的比值來改變續流時間△t，但不是理想辦法。如何構造一個可控的電感L1（L2）是該電路進一步改進的方法。

4仿真" title="仿真">仿真結果

圖3相關的電壓、電流和驅動波形

圖4開關管功耗與負載功率

　　為了檢驗本文提出的電感分裂式推挽換向軟開關電路的工作狀況，運用PSPICE電子線路仿真軟件進行了仿真。

　　仿真所用電參數為：

　　電感L1=L2=0．1mH，電容C5=C6=0．6μF，負載R=10Ω。

　　圖3給出了仿真時開關管的電壓、電流及S2的驅動波形。圖4給出了開關管的功率損耗波形及輸出平均功率波形。

　　由圖3（d）可以看出開關管的電壓為零時，開關管才開通，即零電壓開通，此時如圖3（b）所示開關管電流為零，圖3（c）為變壓器次級電感LN3的電壓波形，圖3（a）為電感L1、L2的電流波形，可以看出電感電流在換向期間，變壓器次級電壓的變化情況。

　　圖4為開關管的功耗分析，從圖4（a）及（b）可以看出，當開關管開通時，開關管功耗為零，計算圖4（a）及（b）的功耗，其開關管的功耗很小，可見其效率很高。

5結論

　　本文提出的這種電感分裂式推挽換向軟開關技術，具有其優點，特別適用于中、低功率場合，但由于存在占空比丟失現象，如何形成可控電感L1（L2），有待于進一步研究。

參考文獻

1關宇東，張群.PWM相位調制集成片ML4818及其應用.電力電子技術，1995；（2）

2張國安，朱忠尼.一種新型的移相推挽式軟開關技術的研究.全國電工技術年會電力電子學會第6次全國學術會議文集

3張國安、朱忠尼一種雙管推挽諧振軟開關研究電力電子技術1997;(4)

4楊旭，王兆安.一種零電壓過渡全橋軟開關電路的研究.全國電工技術年會電力電子學會第6次全國學術會議文集