0  引言

隨著負(fù)荷的多樣性發(fā)展，為滿足高功率傳輸信號或能量變換的需求，電力電子開關(guān)設(shè)備的應(yīng)用越來越廣泛，典型用電設(shè)備如高頻通信負(fù)荷、相控陣?yán)走_(dá)以及各種先進(jìn)移動(dòng)裝備等。這類用電負(fù)荷的工作特點(diǎn)為平均功率小、峰值功率大，隨著工作模式的變化，電流呈現(xiàn)脈沖特性，因此被稱為脈沖負(fù)載。不同于大電力系統(tǒng)，柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載系統(tǒng)主要的區(qū)別在于柴油發(fā)電機(jī)組的容量和慣性較小，機(jī)電調(diào)節(jié)控制器響應(yīng)時(shí)間長，負(fù)荷擾動(dòng)尤其是連續(xù)沖擊性負(fù)荷對系統(tǒng)影響較大，不能及時(shí)滿足脈沖負(fù)載對瞬時(shí)功率的需求，造成微電網(wǎng)抵御負(fù)載擾動(dòng)的能力差，給脈沖負(fù)載下微電網(wǎng)運(yùn)行特性分析與控制帶來困難^［1］。

文獻(xiàn)［2］闡述了脈沖負(fù)載的工作機(jī)理；文獻(xiàn)［3］設(shè)計(jì)了可用于仿真和試驗(yàn)分析的脈沖負(fù)載；文獻(xiàn)［4］提到用開關(guān)和負(fù)載組合構(gòu)成脈沖負(fù)載，通過控制開關(guān)的通斷模擬脈沖負(fù)載的特性；文獻(xiàn)［5］研究了脈沖負(fù)載的工作機(jī)理，設(shè)計(jì)了3種可用于試驗(yàn)分析的脈沖負(fù)載結(jié)構(gòu)；文獻(xiàn)［6］提出了可通過變換器結(jié)構(gòu)優(yōu)化來降低脈沖負(fù)載對系統(tǒng)沖擊影響的建議，但未進(jìn)行脈沖負(fù)荷變化時(shí)的運(yùn)行分析；文獻(xiàn)［7］建立了含脈沖負(fù)載的綜合電力系統(tǒng)仿真模型，但其分析的主要是功率突變對于系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)的影響。脈沖負(fù)載處于不同工作模式時(shí)對柴油發(fā)電機(jī)組輸出電壓與頻率的影響卻有較大不同，為避免柴油發(fā)電機(jī)組因脈沖負(fù)載的沖擊而發(fā)生故障，目前廣泛采用增大柴油發(fā)電機(jī)組容量的措施^［8］，這種“大馬拉小車”的方式造成了機(jī)組容量的浪費(fèi)。

在工程實(shí)際中，柴油發(fā)電機(jī)組常通過整流裝置為直流脈沖負(fù)載供電。本文以柴油發(fā)電機(jī)組—不控整流器—DC/DC—脈沖負(fù)載系統(tǒng)為研究對象，根據(jù)系統(tǒng)運(yùn)行特點(diǎn)建立了引入負(fù)載功率調(diào)節(jié)的柴油發(fā)電機(jī)組模型，分析了脈沖負(fù)載工作時(shí)系統(tǒng)的運(yùn)行情況，研究了系統(tǒng)的運(yùn)行與脈沖負(fù)載功率、輸出占空比和周期的關(guān)系，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了所建模型能夠較為準(zhǔn)確地反映系統(tǒng)的運(yùn)行行為。

1  脈沖負(fù)載的系統(tǒng)仿真及分析

由于柴油發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行行為非常復(fù)雜，且隨著脈沖負(fù)載的周期、占空比、峰值功率反復(fù)變化，電磁關(guān)系呈非線性，很難通過解析方法進(jìn)行描述。為此，針對這一系統(tǒng)建立系統(tǒng)仿真模型，進(jìn)行仿真分析。

1.1 脈沖負(fù)載的系統(tǒng)仿真

相控陣電子雷達(dá)是一類典型的脈沖負(fù)載，負(fù)載工作時(shí)消耗的功率呈脈沖特性，顯著特點(diǎn)是平均功率小、峰值功率大。雷達(dá)脈沖負(fù)載工作時(shí)，由于負(fù)載功率的脈沖變化，柴油發(fā)電機(jī)組不斷受到加、卸載的作用，導(dǎo)致輸出電壓的畸變嚴(yán)重，系統(tǒng)始終處于動(dòng)態(tài)變化的狀態(tài)。為了突出研究雷達(dá)脈沖負(fù)載的脈沖特性，忽略雷達(dá)系統(tǒng)中冷卻負(fù)載、電子顯示器、伺服電機(jī)等常規(guī)設(shè)備對供電電源的影響^［9］。

在雷達(dá)脈沖負(fù)載實(shí)際的工作過程中，需要控制壓降在一定的范圍內(nèi)。而在目前已有的研究中，通常將雷達(dá)供電系統(tǒng)等效為柴油機(jī)—整流器—脈沖負(fù)載的模式^［10］。在此系統(tǒng)中，主要依靠晶閘管整流器來控制直流側(cè)電壓。由于晶閘管整流器對系統(tǒng)的無功沖擊大，會產(chǎn)生較大的起動(dòng)壓降，同時(shí)可控硅的響應(yīng)時(shí)間相較于脈沖負(fù)載的變換過程較長，因此這種模擬方法存在一定的不足。DC/DC變換器具有加速平穩(wěn)、快速響應(yīng)的性能，可以高效率地實(shí)現(xiàn)電壓變換和穩(wěn)定輸出，因此利用DC/DC變換器來穩(wěn)定脈沖負(fù)載端電壓對于保持系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行具有重要意義。

本文以柴油發(fā)電機(jī)組—不控整流器—DC/DC變換器—脈沖負(fù)載系統(tǒng)為研究對象，其系統(tǒng)結(jié)構(gòu)原理圖如圖1所示?；诖嗽韴D，利用MATLAB/Simulink軟件建立脈沖負(fù)載系統(tǒng)仿真模型^［10］。

在該供電系統(tǒng)中，柴油發(fā)電機(jī)組輸出三相交流電經(jīng)不控整流器可等效為直流電源，通過LC濾波器濾波，再經(jīng)過DC/DC穩(wěn)壓為脈沖負(fù)載供電。在實(shí)際運(yùn)行中，把脈沖負(fù)載的工作模式定義為由開關(guān)周期TS，峰值功率PL和占空比D組成的表征形式。

1.2 仿真結(jié)果分析

柴油發(fā)電機(jī)組中的柴油機(jī)功率設(shè)定為50 kW，同步發(fā)電機(jī)的額定功率為50 kW，功率因數(shù)為0.8，機(jī)組的輸出頻率f為50 Hz，線電壓U為400 V。同時(shí)，設(shè)定脈沖負(fù)載的峰值功率PL為30 kW，即R為4Ω，開關(guān)周期TS為56 ms，占空比D為0.4。仿真結(jié)果如圖2所示。

圖2（a）為柴油發(fā)電機(jī)組輸出電流隨脈沖負(fù)載功率波動(dòng)的變化曲線，可以看出交流電流幅值隨負(fù)載變化而出現(xiàn)較大幅度變化。當(dāng)電系統(tǒng)無功率輸出時(shí)，為標(biāo)準(zhǔn)正弦波；當(dāng)脈沖負(fù)載消耗功率時(shí)，電流迅速增大，且畸變較為嚴(yán)重；當(dāng)脈沖負(fù)載不吸收功率時(shí)，電流減小，三相電流的變化也是周期性的。

圖2（b）反映了整個(gè)仿真過程中柴油發(fā)電機(jī)組輸出頻率的變化趨勢：在柴油機(jī)啟動(dòng)時(shí)出現(xiàn)了輕微的波動(dòng)，這是因?yàn)椴裼桶l(fā)電機(jī)組的啟動(dòng)過程是一個(gè)動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)的過程，投入運(yùn)行時(shí)，柴油發(fā)電機(jī)組的勵(lì)磁調(diào)壓系統(tǒng)經(jīng)過自身調(diào)節(jié)作用使系統(tǒng)重新進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)；1 s時(shí)，開關(guān)S在觸發(fā)脈沖作用下控制電阻進(jìn)行周期性的投切，柴油發(fā)電機(jī)組的輸出頻率在某一固定值附近小幅波動(dòng)，這是脈沖負(fù)載周期性的功率波動(dòng)造成的。

圖2（c）為交流側(cè)三相電壓的波形，可以看出三相電壓的波形波動(dòng)較為明顯，對數(shù)據(jù)進(jìn)行FFT分析，得到交流電壓諧波含量為22.34%。 

圖2（d）分別為直流低壓側(cè)電壓和直流波形，其波形在一定值上下周期性波動(dòng)，且周期與脈沖負(fù)載周期一致，脈沖負(fù)載按照設(shè)定的周期和占空比工作，從圖中可以看出脈沖負(fù)載的峰值電流約為80 A，電壓約為350 V，得出其峰值功率約為28 kW。

2  脈沖負(fù)載參數(shù)對供電系統(tǒng)運(yùn)行指標(biāo)影響規(guī)律分析

為了更好地分析脈沖負(fù)載各參數(shù)對于系統(tǒng)的影響、描述系統(tǒng)運(yùn)行特性，本文引入了系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)指標(biāo)。交流側(cè)指標(biāo)主要有交流電壓有效值Uac，電源平均輸出功率Pac，電壓相對偏差率RDRu以及頻率波動(dòng)率δf。直流側(cè)指標(biāo)主要有直流高低壓側(cè)平均值UdH、UdL，直流平均功率Pdc，直流高壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH、直流高低壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuL。

2.1 改變占空比D的影響分析

設(shè)置恒功率脈沖負(fù)載高壓側(cè)濾波電容C為4 800 μF，低壓側(cè)電容為7 800 μF，峰值功率PL為30 kW，開關(guān)周期TS為56 ms，改變占空比D的大小，此時(shí)系統(tǒng)的各特性指標(biāo)如表1所示(限于篇幅，表中列出部分?jǐn)?shù)據(jù)，下同)，各指標(biāo)變化趨勢如圖3所示，其中曲線通過MATLAB軟件的CFTOOL得到。

由表1和圖3可以看出，在系統(tǒng)中僅改變占空比D時(shí)，電壓相對偏差率RDRu同樣隨D的增大而遞增；交流電壓有效值Uac與負(fù)載電壓平均值UdH、UdL均在額定值附近小幅波動(dòng)，變化并不顯著；整流器的交流側(cè)輸入功率Pac、負(fù)載功率Pdc均隨D的增大近似線性遞增；頻率波動(dòng)率δf隨著占空比先增大后減小，最大值出現(xiàn)在D為0.6時(shí)；而直流高壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH和直流高低壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuL隨著占空比先增大后減小，當(dāng)占空小于0.4時(shí)，波動(dòng)率隨著占空比的增大而增大，當(dāng)占空大于0.6時(shí)，波動(dòng)率隨著占空比的增大而減小。

2.2 改變峰值功率PL的影響分析

設(shè)置恒功率脈沖負(fù)載高壓側(cè)濾波電容C為4 800 μF，低壓側(cè)電容為7 800 μF，占空比D為40，開關(guān)周期TS為56 ms，改變峰值功率PL的大小。表2為系統(tǒng)的各特性指標(biāo)，圖4為各指標(biāo)變化趨勢。

當(dāng)固定其余參數(shù)不變，增大脈沖負(fù)載峰值功率PL時(shí)，相當(dāng)于增大脈沖負(fù)載的平均功率Pav。因此，負(fù)載功率Pdc以及電壓相對偏差率RDRu與占空比改變時(shí)的趨勢基本一致，都隨著PL的增大而增大。但從圖4中可以明顯看出RDRu的變化比較平緩，從3%變化到6%左右；而與隨著占空比增加變化不同，δf和直流高壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH和低壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuL隨峰值功率的增加而單調(diào)遞增，且變化較為明顯，這是因?yàn)殡S著PL增大時(shí)，負(fù)載的實(shí)際功率增大，系統(tǒng)中脈沖負(fù)載的作用越強(qiáng)烈，所引起的電壓波動(dòng)也隨之增大，因而電壓波動(dòng)也較為明顯。

2.3 改變開關(guān)周期TS的影響分析

設(shè)置恒功率脈沖負(fù)載高壓側(cè)濾波電容C為4 800 μF，低壓側(cè)電容為7 800 μF，峰值功率PL為30 kW，占空比D為50，改變開關(guān)周期TS的大小。表3為系統(tǒng)的各特性指標(biāo)，圖5為各指標(biāo)變化趨勢。

從表3和圖5中可以看出，開關(guān)周期TS的大小對電壓相對偏差率RDRu、頻率波動(dòng)率δf以及直流高、低壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH、δuL都有很大的影響。由于占空比保持不變，在相同時(shí)間內(nèi)，開關(guān)周期變大，相當(dāng)于周期個(gè)數(shù)減少，負(fù)載消耗的平均功率基本保持不變；柴油發(fā)電機(jī)組輸出的平均有功功率維持為14kW左右；相電壓的有效值約為230 V，且波動(dòng)幅度不大；RDRu隨著TS的變大而減小，且在周期為20 ms時(shí)RDRu最大為13.65%；δf隨著TS的增加而增大；δuH和δuL同樣隨著TS的增加而增大。

3  柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載運(yùn)行試驗(yàn)分析

為驗(yàn)證上述仿真結(jié)果，與鎮(zhèn)安電力設(shè)備公司合作，構(gòu)建了試驗(yàn)測試平臺。試驗(yàn)中選擇額定功率50 kW的柴油發(fā)動(dòng)機(jī)，型號為康明斯4BTA3.9-G11；同步發(fā)電機(jī)凸極無刷勵(lì)磁，型號為EG225-50N，功率因數(shù)為0.8，額定輸出電壓為三相400 V。

3.1 柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載試驗(yàn)分析

柴油發(fā)電機(jī)組的輸出電壓為單相220 V/三相400 V；DC/DC設(shè)置的高、低壓側(cè)電容參數(shù)為4 800 μF、7 800 μF，低壓側(cè)輸出電壓設(shè)定為350 V；以脈沖負(fù)載的導(dǎo)通占空比0.4、工作周期56 ms、峰值功率30 kW為例，采集試驗(yàn)運(yùn)行中的電壓、電流信號，如圖6所示。

圖6所示為柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載的試驗(yàn)波形，其中圖6（a）為交流側(cè)三相電壓的波形，從圖中可以看出，三相電壓的波形波動(dòng)較為明顯。圖6（b）為交流側(cè)三相電流的波形，三相電流表現(xiàn)為周期性的脈動(dòng)。圖6（c）、（d）分別為直流高壓側(cè)電壓和低壓側(cè)電壓波形，其波形在一定值上下周期性波動(dòng)，且周期與脈沖負(fù)載周期一致。圖6（e）為交流側(cè)的功率，即柴油發(fā)電機(jī)組的輸出功率，從圖中可以看出柴油發(fā)電機(jī)組的輸出功率也是周期性的波動(dòng)。圖6（f）為負(fù)載功率。

3.2 仿真與試驗(yàn)對比

為了驗(yàn)證本文所建立仿真模型的精確度，進(jìn)一步分析和驗(yàn)證脈沖負(fù)載與各評價(jià)指標(biāo)的關(guān)系，將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果進(jìn)行比較。

3.2.1 仿真與實(shí)驗(yàn)波形的對比 

圖7為仿真結(jié)果與試驗(yàn)波形對比圖，從圖中可以看出，直流母線電壓的仿真波形與試驗(yàn)波形都隨著負(fù)載的周期性沖擊在額定值附近波動(dòng)，負(fù)載電流呈現(xiàn)脈沖性，且與脈沖負(fù)載的工作模式密切相關(guān)，三相交流電流的仿真波形與試驗(yàn)波形基本一致。仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果趨勢和大小相近，說明本文所建立的仿真模型能夠模擬柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載的運(yùn)行特性。

3.2.2 仿真與實(shí)驗(yàn)參數(shù)變化的對比

（1）電壓相對偏差率RDRu仿真和試驗(yàn)對比

電壓相對偏差率綜合反映了脈沖負(fù)載對交流電壓波形的影響程度。由圖8可知，電壓相對偏差率RDRu隨脈沖負(fù)載占空比和負(fù)載峰值功率的增大而變大，相比而言，占空比的變化對交流電壓波形畸變程度影響更大；脈沖負(fù)載開關(guān)周期的增大將引起電壓畸變程度降低，這是因?yàn)槊}沖負(fù)載工作周期增大后，相同時(shí)間段內(nèi)，脈沖個(gè)數(shù)減少，引起交流電壓畸變的區(qū)間縮小，電壓相對偏差率有所降低，仿真結(jié)果與試驗(yàn)得到的結(jié)果完全一致。

（2）直流高壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH仿真和試驗(yàn)對比

脈沖負(fù)載的變化直接影響直流側(cè)電壓波動(dòng)率的變化，當(dāng)脈沖負(fù)載工作時(shí)，負(fù)載電流變大，導(dǎo)致直流母線電壓降低，在脈沖間歇時(shí)，幾乎不消耗功率，直流母線電壓漸漸變大，向額定電壓靠近，頻繁的沖擊引起直流母線電壓的不斷波動(dòng)。系統(tǒng)仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對比如圖9所示。

如圖9所示，仿真得到的直流高壓側(cè)電壓波動(dòng)率δuH隨著開關(guān)周期TS和峰值功率PL增大而增大，隨著占空比D增大呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢，與試驗(yàn)所得結(jié)果一致。在占空比較小的時(shí)候，負(fù)載平均功率比較小，此時(shí)直流側(cè)電流也比較小，直流電壓下降不大，電壓波動(dòng)率較小，但在占空比較大時(shí)，情況則相反，電壓波動(dòng)率隨占空比增大而變小，而當(dāng)脈沖負(fù)載的占空比接近于1時(shí)，脈沖負(fù)載的特性與恒定負(fù)載特性一致，此時(shí)直流電壓波動(dòng)率也很小，而在脈沖負(fù)載為0.4到0.7之間時(shí)，直流母線電壓的波動(dòng)率最大。

（3）頻率波動(dòng)率δf仿真和試驗(yàn)對比

實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖10所示。

由圖10可以看出，交流頻率波動(dòng)率受脈沖負(fù)載的工作模式影響較大。仿真得到的頻率波動(dòng)率δf隨著開關(guān)周期TS和峰值功率PL增大而增大，隨占空比D的增大呈非線性變化，表現(xiàn)為先增大后減小的趨勢，與試驗(yàn)所得結(jié)果一致，影響機(jī)理和直流電壓波動(dòng)率類似。

（4）負(fù)載實(shí)際功率Pdc仿真和試驗(yàn)對比 

從圖11可以看出，負(fù)載實(shí)際消耗功率Pdc隨著占空比D和峰值功率PL的增大而增大，隨著開關(guān)周期TS的增大而基本保持不變，與試驗(yàn)所得結(jié)果一致。與理論分析也一致，當(dāng)占空比增大時(shí)，峰值功率不變，兩者的乘積也隨之增大；當(dāng)占空比不變時(shí)，峰值功率增加，兩者的乘積也會增大。從實(shí)際得到結(jié)果來看，實(shí)際功率隨著占空比和峰值功率變化是有一定的差別的，主要體現(xiàn)在，當(dāng)占空比越接近于1時(shí)，曲線的斜率越大，可以理解為此時(shí)脈沖負(fù)載近似于阻性負(fù)載，系統(tǒng)功率傳輸效率增大。

4  結(jié)束語

本文針對恒功率脈沖負(fù)載的特點(diǎn)，以柴油發(fā)電機(jī)組—不控整流器—DC/DC—脈沖負(fù)載系統(tǒng)為研究對象，基于MATLAB/Simulink軟件建立了系統(tǒng)的仿真模型，分析了柴油發(fā)電機(jī)組作用下脈沖負(fù)載的輸出特性，研究了脈沖負(fù)載對柴油發(fā)電機(jī)組供電系統(tǒng)的影響，驗(yàn)證了對柴油發(fā)電機(jī)組的影響不僅與負(fù)載峰值功率PL有關(guān)，而且與脈沖負(fù)載的輸出占空比D、開關(guān)周期TS有很大關(guān)系，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了所建模型能夠較為準(zhǔn)確地反映系統(tǒng)的運(yùn)行行為，為后續(xù)進(jìn)一步的分析研究奠定了基礎(chǔ)。

參考文獻(xiàn)

［1］ FARHADI M, MOHAMMED O. Performance enhancement of actively controlled hybrid DC microgrid with pulsed load［C］//Industry Applications Society Annual Meeting,2014:1-8. 

［2］ 譚親躍.大容量脈沖功率系統(tǒng)對電能質(zhì)量的影響研究［D］.武漢:華中科技大學(xué),2011. 

［3］ 王曉銘.基于MATLAB脈沖負(fù)載電源的優(yōu)化設(shè)計(jì)［J］.制導(dǎo)與引信,2013,34(4):35-39. 

［4］ WETZ D A.Fundamental understanding of the impact high pulsed power loading has on a microGrids DC or AC Bus ［R］.San Diego,California:Office of Naval Research,2013. 

［5］ 劉正春,勇王,尹志勇,等.有限容量系統(tǒng)脈沖性負(fù)荷建模與仿真［J］.華北電力大學(xué)學(xué)報(bào),2014,41(1):33-38. 

［6］ 甄洪斌,張曉鋒,沈兵,等.脈沖負(fù)荷對艦船綜合電力系統(tǒng)的沖擊作用研究［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2006,26(12):85-89. 

［7］ 陳宇航,王剛.含脈沖負(fù)載的綜合電力系統(tǒng)運(yùn)行特性分析［J］.船電技術(shù),2016(6):1-5. 

［8］ 亢夢婕,徐曄,王金全,嚴(yán)豪杰,陳凱.非線性負(fù)載條件下衡量功率畸變率的方法研究［J］.微型機(jī)與應(yīng)用,2017,36(22):103-105,108. 

［9］ 侯朋飛.柴油發(fā)電機(jī)組帶脈沖負(fù)載暫態(tài)特性研究［J］.現(xiàn)代雷達(dá),2017,39(5):89-93. 

［10］ 胡亞超,徐曄,李建科,等.柴油發(fā)電機(jī)組-脈沖負(fù)載系統(tǒng)運(yùn)行行為仿真［J］.現(xiàn)代雷達(dá),2015,37(06):74-77.

（收稿日期：2018-03-10）

作者簡介：

邢鑫（1994-）,通信作者,男，碩士。主要研究方向：新能源與智能電網(wǎng)。Email:941098983@qq.com

王金全（1963-）,男，教授。主要研究方向：新能源與智能電網(wǎng)。 

徐曄（1964-），女，副教授。主要研究方向：新能源與智能電網(wǎng)。

*基金項(xiàng)目：江蘇省自然科學(xué)基金（BK20170573）