1 引言
揚(yáng)聲器系統(tǒng)的分頻器分為前級分頻和功率分頻2類。前級分頻是前級電
路中由電子元件產(chǎn)生的分頻，再由各自的功放分別驅(qū)動高﹑中﹑低音揚(yáng)聲器系統(tǒng)，如圖（1a）所示，屬于小信號有源分頻。而功率分頻則是由電感、電容、電阻元件構(gòu)成的位于功放與揚(yáng)聲器之間的無源分頻電路，如圖（1b）所示。
采用功率分頻的揚(yáng)聲器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單、成本低，而且又能獲得很高的放音質(zhì)量，因而在現(xiàn)代高保真放音系統(tǒng)中應(yīng)用最為普遍。其性能的好壞與揚(yáng)聲器的各項(xiàng)指標(biāo)以及分頻電路、電感元件的性能、精度有密不可分的關(guān)系，精確計算電感參數(shù)便是成功的關(guān)鍵。
2 對分頻器電路、元件的要求
（1）電路中電感元件直流電阻、電感值誤差越小越好。而且為使頻響曲線平坦最好使用空心電感。
（2）電路中電容元件損耗盡可能小。最好使用音頻專用金屬化聚丙烯電容。
（3）使各揚(yáng)聲器單元分配到較平坦的信號功率，且起到保護(hù)高頻揚(yáng)聲器的作用。
（4）各頻道分頻組合傳輸功率特性應(yīng)滿足圖2所示特性曲線的要求（P0為最大值，P1為對應(yīng)分頻點(diǎn)f1、f2的值）。分頻點(diǎn)處的功率與功率最大值之間幅度應(yīng)滿足P1（=0.3～0.5）P0的范圍。
（5）整個頻段內(nèi)損耗平坦，基本不出現(xiàn)“高峰”和“深谷”。
3 分頻電感電容參數(shù)值的計算
下面以三分頻分頻器為例說明其參數(shù)的計算，如圖3所示。
4.2最佳結(jié)構(gòu)電感的計算
設(shè)所需電感量為L（μH），其阻抗值為R（Ω），先求出繞組的結(jié)構(gòu)參數(shù)
參數(shù)b是繞組的高度（寬度），決定了繞組的內(nèi)徑和外徑。所以求得b后即可按圖4制作繞組骨架，其中骨架外徑適當(dāng)加大10%左右，然后求取
其中，N為繞組匝數(shù)，d為導(dǎo)線銅芯直徑，i為導(dǎo)線總長度，w為導(dǎo)線總重量。
根據(jù)銅芯直徑d從線規(guī)表中選取對應(yīng)的標(biāo)稱直徑，由導(dǎo)線總重量可選購足夠用量的高強(qiáng)度漆包線。
采用該計算方法繞制的電感經(jīng)與實(shí)驗(yàn)對比，誤差一般小于5%，繞制后是否測量已無關(guān)緊要了，基本上能滿足直接應(yīng)用的要求。
由于以上繞制方法中，實(shí)際使用導(dǎo)線銅芯直徑D總是選得比計算直徑d大一些，從而造成繞制后的電感量總比計算值低些，顯然，加長繞制導(dǎo)線長度，即多繞幾匝就可使實(shí)際電感量更接近計算值。實(shí)際繞制導(dǎo)線的總長度可由
k=0.4[(D/d)-i] （6）
I（=i+k）i （7）
求出。其中k為實(shí)際導(dǎo)線的加長系數(shù)，I為實(shí)際繞制導(dǎo)線總長度，把長度I全部繞入骨架即可。D為實(shí)際導(dǎo)線直徑。
如計算1 mH、電阻值為0.8Ω的空心電感線圈的最佳結(jié)構(gòu)尺寸及繞制參數(shù)。將數(shù)值代入式（1）～式（5）得
骨架的中心軸外徑取2b=24 mm，骨架兩夾板間距為b=12 mm，骨架夾板外徑取4b=48 mm，(實(shí)際制作時可加大10%）。計算結(jié)果如下
b=12 mm；2b=24 mm；N=181.5匝；d=0.75 mm；i=20.52 m；w=81 g。
如果采用導(dǎo)線直徑實(shí)際為D，則用k=0.4（[D/d）-i]，I（=i+k）i進(jìn)行修正。采用該方法計算出L1，L2，L3，L4的值，照圖裝配即可。
作為計算驗(yàn)證，筆者按Hi-Vi S8 plus揚(yáng)聲器系統(tǒng)分頻器的參數(shù)制作了一個家用揚(yáng)聲器系統(tǒng)。其中2只0.55 mH和0.18 mH的電感按上述結(jié)果計算制作，實(shí)測電感值為0.565 mH和0.187 mH。誤差不超過5%。說明此法繞制的電感量準(zhǔn)確。通常該計算法即使沒有電感表測量，電感誤差也不超過5%。
將該計算法與以往的圖表法比較，還可體會出該方法的優(yōu)點(diǎn)：用料省、體積小、不需繪制圖表、誤差小。